2017年06月28日

化糞池為環保提供動力



  利用玻璃纖維、有機樹脂等高強度耐酸堿材料一次成形,密封性好,絕不會產生因地基沉降而引起的斷裂破損和池內板結浮渣層現象,徹底解決了磚砌化糞池汙染地下水的問題,保證了化糞池可靠性運行和厭氧化糞的功能。

  玻璃鋼化糞池密閉空間作業會產生什么危害呢?

  1.有毒氣體危害。聚積於密閉空間的常見有害氣體有硫化氫化糞池、一氧化碳、甲烷、沼氣等,當人體吸入後,易導致中毒。

  2.缺氧危害。空氣不流通的密閉空間,被比重大的氣體(如二氧化碳)擠占,氧氣含量低,施工人員進入後,可由於缺氧而窒息。

  3.火災爆炸危害。當密閉空間存在的甲烷或沼氣等易燃氣體,或在其內進行塗漆、噴漆、使用易燃易爆溶劑等,如遇焊接、切割等作業產生的火花時,可能導致火災甚至爆炸。

  4.生物病原體危害。廢置井、汙水管道(渠)、化糞池、沼氣池等,其內的各類有害細菌、病毒、鉤端螺旋體等生物病原體,經皮膚進入人體致病。

  5.物理因素危害。過冷、過熱涵管、潮濕的密閉空間有可能對施工人員造成危害;濕滑的表面有導致施工人員摔傷的危險;清洗大型水池、儲水箱、輸水管(渠)時,有遇溺的危險;進行人工挖孔樁作業時,有坍塌的危險。

  6.交通意外。密閉空間的出入點位於街道馬路上時汙水處理,施工人員有被車輛撞到的可能,行人有跌入密閉空間的危險。

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蓄水池功能



  蓄水池功能是能像蓄水池一樣起到儲蓄的作用,能夠維持著正常的流進流出,以免在非常規的情況下,出現渠道的幹涸,從而使整體的運營受到重大的影響。

  蓄水池功能

  比如從貨幣市場到股票市場,各個基金就能起到很好的蓄水池功能。當商品流通中所需要的貨幣量減少時,多餘的一部分就會從流通中退出,成為貯藏貨幣;當商品流通中所需要的貨幣量增多時,一部分貯藏貨幣又會自發的加入流通過程。貯藏貨幣就像蓄水出一樣,自發調節流通的貨幣量,使它與商品流通的需要量相適應蓄水池

  蓄水池結構設計要求

  蓄水池結構設計除應符合前述蓄水工程設計要求外,尚應考慮下列要求:

  1.荷載組合:不考慮地震荷載,只考慮蓄水池自重、水壓力和土壓力。對開敞式蓄水池,荷載組合為池內滿水,池外無土;對封閉式水池,荷載組合為池內無水,池外有土。計算時,漿砌石砌體及混凝土的容重取為2.4t/m。地下式水池,池壁外面回填土要求夯實,計算土壓力時填土容重取為1.8t/m,內摩擦角取為30°。

  2.應按地質條件推求容許地基承載力蓄水池,如地基的實際承載力達不到設計要求或地基會產生不均勻沉陷,則必須先采取有效的地基處理措施才可修建蓄水池。蓄水池底板的基礎要求有足夠的承載力、平整密實,否則須采用碎石(或粗砂)鋪平並夯實。

  3.蓄水池應盡量采用標准設計,或按五級建築物根據有關規范進行設計。水池池底及邊牆可采用漿砌石、素混凝土或鋼筋混凝土。最冷月平均溫度高於5℃的地區也可采用磚砌,但應采用水泥砂漿抹面。池底采用漿砌石時,應座漿砌築,水池砂漿標號不低於M10,厚度不小於25cm。采用混凝土時,標號不宜低於C15,厚度不小於10cm。土基應進行翻夯處理,深度不小於40cm。池牆尺寸應按標准設計或按規范要求計算確定。

  4.蓄水池的基礎是非常重要的,尤其是濕陷性黃土地區,如有輕微滲漏,危及工程安全。因而在濕陷性黃土上修建的蓄水池應優先考慮采用整體式鋼筋混凝土或素混凝土蓄水池U型溝。地基土為弱濕陷性黃土時,池底應進行翻夯處理,翻夯深度不小於50cm;如基土為中、強濕陷性黃土時,應加大翻夯深度,采取浸水預沉等措施處理。

  5.蓄水池內宜設置爬梯,池底應設排汙管,封閉式水池應設清淤檢修孔,開敞式水池應設護欄,護欄應有足夠強度,高度不低於1.1m。

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2016年05月19日

高碳鉻軸承鋼熱處理方法


含1。0%C、1。5%Cr的高碳鉻軸承鋼GC軸承rl5在1901年問世,1913年美國最先納入標准。目前,陶瓷軸承世界各國納入標准的大部分高碳軸承鋼鋼號均是在GCrl5的基礎上通過適當調整Mn、Si、Cr、Mo和Al元素含量發展起來的。對於高碳鉻軸承鋼,其熱處理方法主要有:
  1、馬氏體淬火、回火
  高碳鉻軸承鋼馬氏體淬火工藝為:把軸承零件加熱到830~880 ℃保溫0.5~1 h後,在油中進行淬火。淬火後應立即回火,以消除內應力,提高韌性,穩定組織及尺寸。為了消除零件在磨削加工時產生的磨削應力,以及進一步穩定組織及尺寸,在磨削加工後還需再進行一次附加回火。
  馬氏體淬火後的組織為馬氏體、殘余奧氏體和未溶碳化物組成。殘余奧氏體的含量一般為6%~15%,殘余奧氏體可提高韌性和裂紋擴展抗塑膠軸承力,它的存在對材料的性能是有利的。
  2、貝氏體等培林溫淬火
  高碳鉻軸承鋼在230—250℃等溫2~4 h後淬火,其組織由下貝氏體、殘余奧氏體和未溶碳化物組成。隨淬火溫度升高,貝氏體條變長;等溫溫度升高,貝氏體條變寬,碳化物顆粒變大,且貝氏體條之間相交的角度變小,趨向於平等排列,形成類似上貝氏體的結構;等溫淬火後的貝氏體量隨等溫時間的延長而增加。
  研究表明:貝氏體組織比常規淬火低溫回火的馬氏體組織衝擊韌性提高3倍左右;比相同溫度回火的馬氏體組織衝擊韌性提高30%~50%,斷裂韌性提高20%;耐磨性低於淬火低溫回火的馬氏體組織,接近或略高於相同溫度回火的馬氏體組織。
  3、復合組織淬火
  為了綜合馬氏體和貝氏體的優越性,熱處理學者研究了貝氏體一馬氏體復合組織淬火工藝,即先把軸承零件加熱到Ac1~Accm溫度之間保溫一段時間,然後轉入冷卻能力足夠的淬火介質(油或鹽浴)中,使工件內奧氏體部分轉變為下貝氏體,最後繼續冷卻到馬氏體(Ms)點以下一定溫度,使工件內其余的奧氏體大部分轉變為馬氏體。
  貝氏體一馬氏體復合組織淬火後的組織為下貝氏體、馬氏體、少量殘余奧氏體和少量未溶碳化物。這是一種具有顯著優點和廣闊應用前景的淬火新技術,尚在研發中。

タグ:軸承
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